鎳基合金作為高溫合金中強(qiáng)度較高的一類合金，已得到廣泛應(yīng)用 [1-2] 。 其主要原因?yàn)椋?① 高溫鎳基合金在溶解較多合金元素的同時(shí)又可以保持良好的自身組織穩(wěn)定性； ② 在較高的溫度下能夠形成有序共格的金屬間化合物作為晶體強(qiáng)化相，使高溫鎳基合金能夠保持較高的高溫強(qiáng)度 [3-6] 。 GH4169合金是一種沉淀強(qiáng)化鎳基高溫合金 [7-9] ，由于其具有優(yōu)異的機(jī)械性能和極高的可加工性，是制造航空發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪盤和葉片中最常用的高溫合金之一 [10] 。 受益于基體中彌散分布的 γ″ 相，在溫度低于 650℃ 時(shí)具有更高的晶格錯(cuò)配及反向疇界能， 使合金 GH4169 在 -253~650℃ 內(nèi)具有良好的綜合性能 [11-13] ，在溫度低于 650℃時(shí)的屈服強(qiáng)度為變形高溫合金之首，并具有良好的抗疲勞、抗輻射及焊接性能 [14-16] 。

高天明等 [17] 對(duì) 900 ℃ 超溫服役條件下 GH4169合金進(jìn)行時(shí)效處理，發(fā)現(xiàn)隨著時(shí)效時(shí)間的延長， δ 相沿晶界的不斷析出，適量 δ 相的析出可提高材料的抗拉強(qiáng)度和高溫塑性，大量析出導(dǎo)致合金抗拉強(qiáng)度和高溫塑性變差。 李晨 [18] 利用不同固溶溫度和應(yīng)變速率研究變形工藝參數(shù)和固溶處理對(duì) GH4169合金高溫變形行為的影響，實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，流動(dòng)應(yīng)力隨變形溫度的降低和應(yīng)變速率的提高而迅速增大。 丁奔 [19]建立了 GH4169 稀土強(qiáng)化鎳基高溫合金的修正非線性回歸模型，引入相關(guān)系數(shù)和平均相對(duì)誤差，結(jié)果表明該模型能夠較準(zhǔn)確地描述 GH4169 稀土強(qiáng)化鎳基高溫合金的高溫流變行為。 在實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)上，李幫松等 [20] 采用 Deform-3D 有限元軟件模擬了鍛造態(tài)GH4169合金試樣中不同變形條件下的溫度場(chǎng)及應(yīng)力場(chǎng)分布，發(fā)現(xiàn)在較低溫度以較高應(yīng)變速率變形時(shí)合金中會(huì)產(chǎn)生較大的變形熱，且隨著變形溫度的提高和應(yīng)變速率的降低，變形熱逐漸減小。

許多學(xué)者也致力于研究 GH4169合金在熱變形過程中的顯微組織演變， Liu [21] 和 Zhao [22] 發(fā)現(xiàn)動(dòng)態(tài)再 結(jié) 晶 (dynamic recrystallization, DRX) 的 發(fā) 生 有利于細(xì)化晶粒。 隨著變形溫度和應(yīng)變的升高，再結(jié)晶速率增加， 晶粒細(xì)化越明顯。 此外， Ning[23] 和Wang [24] 發(fā)現(xiàn) δ 相對(duì)再結(jié)晶也有很大的影響，其可誘導(dǎo)再結(jié)晶成核， 同時(shí)還可通過釘扎晶界來阻礙再結(jié)晶晶粒的長大，進(jìn)而有利于再結(jié)晶過程中的晶粒細(xì)化 [25] 。

鎳基合金不但具有良好的高溫抗氧化和抗腐蝕能力，而且有較高的高溫強(qiáng)度和持久強(qiáng)度，以及良好的抗疲勞性能，目前對(duì)鎳基合金的研究多集中在擠壓過程和熱處理對(duì)顯微組織和高溫力學(xué)性能( 一般為 650 ℃ 以下 ) 的影響。 深入開展 GH4169合金高溫力學(xué)性能變化規(guī)律的研究，預(yù)測(cè) GH4169合金材料在高溫條件下的壽命， 對(duì)服役條件苛刻部件的使用安全尤為重要。 本文針對(duì)厚度為 5mm 的 GH4169合金板材進(jìn)行溫度范圍更大的高溫拉伸力學(xué)性能測(cè)試， 獲得不同溫度和應(yīng)變速率下 GH4169合金的拉伸實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，對(duì)其高溫拉伸變形行為進(jìn)行分析，為該合金板材的高溫拉伸成形制備和服役性能評(píng)估提供數(shù)據(jù)支持。

1 、實(shí)驗(yàn)材料與方法

板材的高溫拉伸實(shí)驗(yàn)采用爐中高溫拉伸設(shè)備進(jìn)行， 測(cè)量標(biāo)準(zhǔn)拉伸試樣在高溫下的載荷 - 位移曲線。

溫度值選取 450 、 550 、 650 、 750 、 850 、 950 和 1 050 ℃ ，以兩種應(yīng)變速率 0.01 和 0.001 s ^-1 ， 分別進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)，共測(cè)量 7×2=14 種情況的高溫拉伸曲線。 假設(shè)高溫變形全部發(fā)生在拉伸試樣的平行段 ( 該段溫度高，橫截面面積小且均勻 ) ，可得出材料在不同溫度和應(yīng)變速率下的高溫拉伸工程應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線，在轉(zhuǎn)變?yōu)檎鎽?yīng)力 - 應(yīng)變曲線后，取均勻塑性變形階段的部分真應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線，按 Hollomon 公式進(jìn)行擬合，以獲取應(yīng)變硬化指數(shù) n ，分析合金的高溫拉伸變形行為。

同時(shí)開展室溫拉伸實(shí)驗(yàn)， 拉伸速率為 1 mm/min ，以進(jìn)行對(duì)比。 實(shí)驗(yàn)所用 GH4169合金板材成分如表 1所示。

分別選取平行于試板厚度方向的試樣和垂直于試板厚度方向的試樣進(jìn)行金相組織分析， 如圖 1 所示。由于板材制備過程中軋制方向的影響，晶粒組織在軋制過程中被拉長，晶粒織構(gòu)具有一定的取向性，如圖 2a 所示；橫截面金相組織晶粒織構(gòu)無明顯取向性，如圖 2b 所示。

爐中高溫拉伸試樣及室溫拉伸試樣的形狀及尺寸如圖 3 所示。

2、 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 室溫拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果

室溫下測(cè)量得到的應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線如圖 4 所示。 室溫拉伸的破壞試樣照片如圖 5 所示。 斷裂發(fā)生在試樣的直線段上，對(duì)多個(gè)試樣取平均值，可得到材料的各項(xiàng)性能指標(biāo)， 如表 2 所示。 可以看到，GH4169合金板材的屈服極限與抗拉強(qiáng)度近似為 500和 900MPa ，符合 GB/T 228.1-2021 標(biāo)準(zhǔn)。

2.2 高溫力學(xué)性能測(cè)量結(jié)果

2.2.1 應(yīng)變速率 0.001 s ^-1

爐中高溫拉伸實(shí)驗(yàn)分別測(cè)量了 GH4169合金在兩種應(yīng)變速率 ( 分別為 0.01 和 0.001 s ^-1 ) ， 7 種溫度 (450~1 050 ℃) 下的高溫拉伸曲線，以進(jìn)行比較。應(yīng)變速率為 0.001 s ^-1 時(shí)， 在不同溫度下， GH4169合金板材的真應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線如圖 6 所示。 由圖 6 可知，在溫度低于 650 ℃ 時(shí)，真應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線變化不大， 保持了較高的強(qiáng)度。 根據(jù) GB/T 228.1-2021 標(biāo)準(zhǔn)， GH4169合金在 -253~650 ℃ 的溫度范圍內(nèi)組織和力學(xué)性能穩(wěn)定，圖 6 中的實(shí)驗(yàn)結(jié)果與標(biāo)準(zhǔn)相符，表明實(shí)驗(yàn)結(jié)果具有合理性。

由圖 7 可知，拉伸溫度為 650 ℃ 時(shí)，材料的強(qiáng)度得到一定程度提升， 其主要是由于 GH4169合金在該溫度范圍內(nèi)發(fā)生了 γ″ 相的粗化現(xiàn)象。 隨溫度升高，試樣在 750 ℃ 下強(qiáng)度明顯升高， 這是由于該溫度下γ″ 相析出速率加快， 屈服強(qiáng)度較 650 ℃ 時(shí)有明顯提升。 在 GH4169合金中， γ′ 相和 γ″ 相為合金強(qiáng)化相， δ 相為 γ″ 相在高溫下的穩(wěn)定相。 由文獻(xiàn) [26] 可知，840 ℃ 時(shí)， δ 相在晶界和晶內(nèi)大量析出，形成交叉分布的魏氏組織。 這部分轉(zhuǎn)變的魏氏組織容易導(dǎo)致合金塑性變差，強(qiáng)度變高，因此， GH4169合金不宜在該溫度范圍內(nèi)進(jìn)行熱拉伸成形。

當(dāng)溫度為 950 ℃ 時(shí)， 強(qiáng)化相 γ′ 相、 γ″ 相、 δ 相和各種碳化物都發(fā)生了溶解，從而造成了高溫強(qiáng)度的大幅度下降；且由于魏氏組織 δ 相發(fā)生溶解，提升了GH4169合金的塑性。 溫度進(jìn)一步升高至 1050℃ 時(shí)，強(qiáng)度進(jìn)一步降低，這與 An 等 [27] 的實(shí)驗(yàn)結(jié)果一致。統(tǒng)計(jì)應(yīng)變速率為 0.001 s ^-1 條件下， GH4169合金的爐中高溫拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果，獲得了伸長率、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨溫度的變化曲線，如圖 7 所示。

由圖 7 可見，溫度低于 650 ℃ 時(shí)， GH4169合金的伸長率和屈服強(qiáng)度隨溫度變化不大， 與室溫下的伸長率相當(dāng)，保持了較高的高溫強(qiáng)度；溫度為 750℃ 時(shí)，材料的屈服強(qiáng)度最大，伸長率最小。當(dāng)溫度高于 850℃時(shí)，伸長率隨著溫度升高持續(xù)增大，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度顯著降低，材料發(fā)生了明顯的軟化。 在 1 050 ℃時(shí)，伸長率達(dá)到 112% ，抗拉強(qiáng)度減小至 66 MPa ，僅為室溫下的 7.4% 。 由此可見，在高溫拉伸成形過程中， GH4169合金要獲得較高的伸長率和較低的屈服強(qiáng)度，需要將加熱溫度提升至 950 ℃ 以上。

0.001s ^-1 應(yīng)變速率下，拉伸破壞后的對(duì)比照片如圖8 所示。 相比較而言，實(shí)驗(yàn)溫度 950 ℃ 時(shí)，試樣發(fā)生均勻塑性變形的區(qū)域更大，具有更大的伸長率。

2.2.2 應(yīng)變速率 0.01 s ^-1

改變爐中高溫拉伸實(shí)驗(yàn)的應(yīng)變速率為 0.01 s ^-1 ，其應(yīng)力 - 應(yīng)變曲線如圖 9 所示。

由圖 9 可知，當(dāng)應(yīng)變速率為 0.01 s ^-1 時(shí)，隨著溫度的升高， GH4169合金的伸長率大致遵循先減小后增加的規(guī)律，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度在增加到一定數(shù)值后持續(xù)減小。 針對(duì)不同應(yīng)變速率對(duì)材料伸長率、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度的影響，將它們繪制到圖10 中進(jìn)行對(duì)比。 隨著溫度的升高，兩種不同應(yīng)變速率下材料的伸長率都是先減小后增大，而屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度則相反， 對(duì)應(yīng)的特征點(diǎn)都出現(xiàn)于 750~800 ℃ 。 溫度低于 650 ℃ 時(shí)， GH4169 鎳基合金的伸長率和抗拉強(qiáng)度隨溫度變化不大， 與室溫下的伸長率相當(dāng)， 保持了較高的強(qiáng)度； 而當(dāng)溫度高于 850 ℃時(shí)， 材料的伸長率隨著溫度的升高有顯著增大的趨勢(shì)，強(qiáng)度快速降低，材料產(chǎn)生軟化現(xiàn)象。 在 1 150 ℃左右時(shí)，伸長率達(dá)到 130.5% ，抗拉強(qiáng)度隨著溫度的升高持續(xù)減小，且在 1150℃ 左右，抗拉強(qiáng)度減小至73MPa ，僅為室溫下的 7.8% 。 由此可見，在高溫成形時(shí)，需要將加熱溫度至少提升至 850 ℃ 以上，以獲得較大的伸長率。

由圖 10 中的結(jié)果可以看到： ① 當(dāng)應(yīng)變速率分別為 0.01 s ^-1 和 0.001 s ^-1 時(shí)，伸長率、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨溫度變化遵循相同的規(guī)律： 伸長率隨著溫度的升高先減小后增大， 屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨著溫度的升高先增加后降低。 750 ℃ 時(shí)強(qiáng)度最高，但是塑性相對(duì)最差。 ② 在溫度相同的情況下，應(yīng)變速率較低時(shí) (0.001 s ^-1 ) ，伸長率較大，強(qiáng)度相對(duì)較低，這符合應(yīng)變速率對(duì)材料強(qiáng)度和塑性影響的一般規(guī)律。 分析認(rèn)為，相同溫度下，較大的應(yīng)變速率導(dǎo)致了流變應(yīng)力的增大其主要原因?yàn)樵诓牧献冃纬跗诘奈诲e(cuò)塞積與位錯(cuò)之間的釘扎作用使得位錯(cuò)難以移動(dòng)， 從而導(dǎo)致加工硬化占主導(dǎo)作用，導(dǎo)致了流變應(yīng)力的增加。

2.3 討論

應(yīng)變硬化指數(shù) n 表示金屬發(fā)生縮頸前依靠自身硬化使材料均勻變形的能力。 根據(jù) Hollomon 公式，采用式 (1) 擬合均勻塑性變形階段的真應(yīng)力 S 與應(yīng)變 e 的關(guān)系：

S=keⁿ          (1)

不同實(shí)驗(yàn)溫度和不同應(yīng)變速率下的應(yīng)變硬化指數(shù) n 如圖 11 所示。室溫下的應(yīng)變硬化指數(shù) n 為 0.338 ，硬化系數(shù) k 為 1 866.4 MPa ，這表明材料在室溫下具有較強(qiáng)的應(yīng)變硬化能力。 當(dāng)應(yīng)變速率為 0.001 s ^-1 ，溫度為 850 ℃ 時(shí)，應(yīng)變硬化指數(shù) n 降低至 0.06 ，幾乎沒有應(yīng)變硬化能力，在實(shí)際工程應(yīng)用中，會(huì)在均勻變形量很小時(shí)因發(fā)生局部變形而出現(xiàn)頸縮。 因此高強(qiáng)度的材料為了避免發(fā)生軟化或者過早形成疲勞裂紋，應(yīng)避免加熱到此溫度進(jìn)行力學(xué)測(cè)試。

3、 結(jié)論

(1)GH4169合金板材室溫彈性模量為 172.2 GPa ，屈服強(qiáng)度為 444.5 MPa ， 抗拉強(qiáng)度為 935.0 MPa ，應(yīng)變硬化指數(shù) n 為 0.338 。

(2) 在 0.01 和 0.001 s ^-1 應(yīng)變速率下，伸長率、屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨溫度變化遵循大致相同的規(guī)律：隨著溫度的升高，伸長率逐漸增加，屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度隨之降低。 在溫度為 750~850 ℃ 范圍內(nèi)，伸長率有降低傾向， 應(yīng)避免在該溫度區(qū)間內(nèi)進(jìn)行高溫拉伸成形制造。

(3) 溫度低于 650℃ 時(shí)， GH4169合金的伸長率和抗拉強(qiáng)度隨溫度變化不大，與室溫下的伸長率相當(dāng)，保持了較高的強(qiáng)度。當(dāng)溫度超過 850 ℃ 時(shí)，在應(yīng)變速率為 0.001 s ^-1 條件下，材料發(fā)生了明顯軟化，抗拉強(qiáng)度下降至 415 MPa ，為室溫下的 46.6% ，應(yīng)變硬化指數(shù) n 為 0.06 ， 幾乎沒有應(yīng)變硬化能力。 溫度為1 050 ℃ 時(shí)，伸長率達(dá)到 112% ，抗拉強(qiáng)度減小至66 MPa ，僅為室溫下的 7.4% 。

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